Готовые и на заказ технические дипломные и курсовые проекты с чертежами

Готовые выпускные квалификационные работы

• 
• Дипломы Проекты, работы

• ТО и ремонт машин
• Сервисное обслуживание, АПК
• Безопасность жизнедеятельности
• Восстановление деталей ТО

• Биотопливо, рапсовое масло
• Перевод на газ
• Этанол, спирт

Представленные работы. Купить, скачать по ссылке. Ссылка на скачивание работы расположена в конце каждой работы.

• Детали машин
• Теория машин и механизмов, ТММ
• Восстановление деталей
• Станки и оборудование
• Редукторы и приводы
• Оборудование

• Двигатели внутреннего сгорания ДВС
• Организация ремонта и технического обслуживания
• Технологический проект автотранспортного предприятия, станции ТО
• Автомобильная и тракторная техника
• Эксплуатация машинно-тракторного парка
• Подъемно-транспортные машины

Представленные работы Купить, скачать по ссылке. Ссылка на скачивание работы расположена в конце каждой работы.

• Тракторы
• Грузовые автомобили
• Легковые автомобили
• Строительная техника
• Навесное оборудование
• Прицепное оборудование

• ДВС
• Тормозная система
• Сцепление
• Подвеска
• КПП и раздаточные коробки
• Мосты
• Кардан
• Система охлаждения
• Топливная аппаратура
• Прочие узлы машин
• Рулевое управление

• 
• Учебные материалы

• Детали машин и ТММ
• Ремонт машин
• Конструирование и расчет машин
• Металлоконструкции и металлообработка
• Электротехника
• Сварка
• Гидравлика
• Гальванистика
• Литье
• Тепло
• Строительство
• Эксплуатация МТП и Сельхоз машины
• Пищевое производство

Конструирование и расчет машин

• Конструирование и расчет машин
• Страница 2
• Страница 3
• Все страницы

Р аймпель Й. Шасси автомобиля: Амортизаторы, шины и колеса/Пер. с нем. В.П.Агапова; Под ред. О.Д.Златовратского. — М.: Машиностроение, 1986. — 320.: ил.

К нига автора ФРГ продолжает серия «Шасси автомобиля». С достаточной глубиной рассмотрены методы проектирования, выбора, расчета конструкций амотизаторов. Приведены конструктивные решения. В книгу включена глава «Шины и колеса». В этой главе на примере лучших мировых образцов даны конкретные рекомендации по методам расчета и производства шин и колес автомобилей.

А втомобили: Конструкция, конструирование и расчет. Трансмиссия: [Учеб. пособие для спец. «Автомобили и тракторы»/А.И.Гришкевич, В.А.Вавуло, А.В.Карпов идр.]; Под ред. А.И.Гришкевича.-Мн.: Выш. шк., 1986. — 240 с., ил.
О писаны схемы трансмиссий, конструкции их агрегатов и отдельных узлов. Приведены рекомендации по выбору параметров, нагрузочным режимам и методики расчетов.

О сепчугов В.В., Фрумкин А.К. Автомобиль: Анализ конструкций, элементы расчета: Учебник для студетов ВУЗов по специальности «Автомобили и автомобильное хозяйство».-М.: Машиностроение, 1989.-304 с. ил.
Д ан анализ конструкций современных автомобилей и их агрегатов, рассмотрены тенденции их развития. На основании рабочих процессов изложены элементы расчета. необходимые для определения действующих в механизмах нагрузок.

Л итвиненков В.В. Электрооборудование автомобилей УАЗ. Устройство, поиск и устранение неисправностей. — М.: ЗАО «КЖИ «За рулем», 2003-160с.
П риведены различные схемы подключения элементов электрооборудования, даны порядок и последовательность определения многи неисправностей, а тажке другие полезные советы по диагностике и ремонту электрооборудования автомобилей УАЗ.

Р аймпель Й. Шасси автомобиля: Элементы подвески/Пер. с нем. А.Л.Карпухиан; Под ред. Г.Г.Гридасова. — М.: Машиностроение, 1987. — 288.: ил.
Р ассмотрены силы, действующие на детали шасси, устройства подрессоривания и демпфирования при различных режимах движения автомобиля. Предложены современные методы расчета и выбора элеметов подвески. Описаны многочисленные конструктивные решения подвесок современных западноевропейскийх легковых автомобилей.

Р уководство по сборке аппарата для изготовления бензина из воды и бытового газа.

С одержание: общее описание, принцип действия и работа аппарата, запуск аппарата, способ получения бензина из газа и воды, метанол — как заменитль бензина.

К азедорф Ю. Карбюраторы зарубежных автомобилей. Устройство, регулировка, ремонт : Пер с нем. Под ред.канд.техн.наук А.С.Тюфякова. — М.: Издательство «За рулем», 1998 — 192 с. ил.
В книге представлено краткое описание устройства и работы наиболее важных систем карбюраторов, освещены вопросы проверки, регулировки, поиска неисправностей и ремонта. Приведены подробные данные о применении конкретных типов карбюраторов на различных зарубежны автомобилях, многие из которых эксплуатируются в России.

Б линов. Создание дизелей для легковых и малотоннажных грузовых автомобилей.

З олотницкий В.А. Новые газотопливные системы автомобилей/Под научн.ред.С.Н.Погребного.-М.: Издательский Дом Третий Рим, 2005. — 64 с.. табл., ил.
В книге описаны устройство и принцип работы газобаллонных установок, трех положений, которвыми оборудуют автомобили с карбюраторными и инжекторными двигателями для эксплуатации на сжиженном нефтяном, а также на сжиженном и жатом природном газе.

Гришкевич автомобили конструкция конструирование и расчёт ходовой части

Б ЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.

Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Курганский государственный университет

КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ АВТОМОБИЛЯ И

Сборник задач и методические указания

к проведению практических занятий

для студентов специальностей 190201, 190109.65, направления 190100 Курган 2012 Кафедра: «Автомобили»

Дисциплина: «Конструирование и расчет автомобиля и трактора»

(специальность 190201, 190109.65, направление 190100).

Составили: канд. техн. наук, доц. С.С. Гулезов канд. техн. наук, доц. А.Л. Сергеев Утвержден на заседании кафедры «14» марта 2012 г.

Рекомендован методическим советом университета «27» апреля 2012 г.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ……………………………………………………………………. 1 Расчетные режимы при расчете агрегатов трансмиссии на статическую прочность………………………………………………………………………. 1.1 Основные расчетные формулы …………………………………………….. 1.2 Задачи……………………………………………………………………. 2 Сцепление…………………………………………………………….………….. 2.1 Основные расчетные формулы…………………………………………. 2.2 Задачи…………………………………………………………………………. 3 Механическая коробка передач………………………………………………. 3.1 Основные расчетные формулы……………………………………………. 3.2 Задачи………………………………………………………………………… 4 Гидромеханическая коробка передач………………………………………….. 4.1 Основные расчетные формулы…………………………………………. 4.2 Задачи………………………………………………………………………… 5 Карданная передача……………………………………………………..………. 5.1 Основные расчетные формулы…………..………….……………………… 5.2 Задачи………………………………………………………………………… 6 Ведущий мост автомобиля……………………………………………………. 6.1 Основные расчетные формулы……………………………………………. 6.2 Задачи………………………………………………………………………… 7 Тормозное управление………………………………….………………………. 7.1 Основные расчетные формулы……………………………………………. 7.2 Задачи………………………………………………….……………………. 8 Рулевое управление…………………………………………………………….. 8.1 Основные расчетные формулы……………………………………………. 8.2 Задачи………………………………………………………………………… 9 Подвеска автомобиля……………………………………………………….…. 9.1 Основные расчетные формулы……………………………………………. 9.2 Задачи………………………………………………………………………… Список литературы ……………………………………………………………………….….

ВВЕДЕНИЕ

Для успешного выполнения заданий, поставленных на практических занятиях, необходимо повторить материал по осваиваемой теме, как по конспектам лекций, так и по рекомендованной литературе. Особое внимание надо уделить методическим указаниям при выполнении заданий, где приведены порядок расчета и необходимые для расчетов формулы.

По каждой работе студент составляет отчет в отдельной тетради или в конспекте лекций и отчитывается перед преподавателем за выполненную работу.

КП – коробка передач;

РК – раздаточная коробка;

ГП – главная передача;

ГМКП – гидромеханическая коробка передач;

МКП – многоступенчатая коробка передач.

1 РАСЧЕТНЫЕ РЕЖИМЫ ПРИ РАСЧЕТЕ АГРЕГАТОВ ТРАНСМИССИИ

НА СТАТИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ

1.1 Основные расчетные формулы Расчетные моменты T p при расчете на статическую прочность определяют по трем режимам:

по первому режиму:

где Te – максимальный момент двигателя;

U тр – передаточное число трансмиссии до рассчитываемой детали, по второму режиму:

где Gсц – наибольший сцепной вес с учетом его перераспределения при разгоне;

– коэффициент сцепления;

U ‘тр – передаточное число от рассчитываемой детали к ведущему колесу;

rк – радиус колеса, по третьему режиму:

где k д – коэффициент динамичности.

При решении задач данного раздела необходимо изобразить упрощенную кинематическую схему трансмиссии автомобиля с обозначением детали, для которой выполняется определение расчетного момента, и указать значения передаточных чисел агрегатов трансмиссии.

1 Определите расчетный момент для вторичного вала КП грузового автомобиля. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя – 400 Нм; сцепной вес на ведущих колесах – 80 кН; коэффициент перераспределения массы при разгоне — 1,2; радиус ведущего колеса — 0,5 м; передаточные числа: ГП — 6; КП на I передаче — 7,5.

2 Определите расчетный момент для промежуточного вала по данным предыдущей задачи. Дополнительные данные: числа зубьев шестерен: первичного вала — 20, привода промежуточного вала — 43, шестерни первой передачи промежуточного вала — 13, вторичного вала — 45.

3 Определите расчетный момент для промежуточного вала по данным предыдущих задач, но на второй передаче. Числа зубьев: шестерни второй передачи промежуточного вала — 22, вторичного вала — 42.

4 Определите расчетный момент для карданного вала грузового автомобиля. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя 300 Нм;

сцепной вес на ведущих колесах – 56 кН; коэффициент перераспределения массы при разгоне – 1,2; радиус ведущего колеса – 0,46 м; передаточные числа: ГП – 6,8; КП на I передаче – 6,5.

5 Определите расчетный момент для промежуточного вала КП на I передаче по данным предыдущей задачи. Дополнительные данные: числа зубьев шестерен; первичного вала – 17, привода промежуточного вала – 41, шестерни первой передачи промежуточного вала — 14, вторичного вала – 38.

6 Определите расчетный момент на корпусе дифференциала по исходным данным задачи 4.

7 Определите расчетный момент на корпусе дифференциала по исходным данным задачи 1.

8 Определите расчетный момент на промежуточном валу двойной главной передачи по исходным данным задачи 1. Дополнительные данные: числа зубьев шестерен ГП: ведущая коническая – 11, ведомая – 25, ведущая цилиндрическая – 14, ведомая — 49.

9 Определите расчетный момент на полуоси автомобиля с колесной формулой 4×4. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя – Нм; вес – 16 кН; радиус колеса – 0,32 м; передаточные числа: ГП – 4,3; КП на I передаче – 3,2; РК – 2,1.

10 Определите расчетные моменты на полуосях автомобиля-тягача с колесной формулой 8×8. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя – 2200 Нм; сцепной вес на колеса задней тележки – 300 кН; передней тележки – 180 кН; коэффициент перераспределения массы при разгоне – 1,1; радиус ведущих колес задней тележки – 0,74 м; передней тележки – 0,77 м; передаточные числа: колесного редуктора – 5,6; центрального редуктора ГП – 1,9;

РК — 1,9; КП на I первой передаче – 3,2; согласующего редуктора между двигателем и гидротрансформатором – 0,9; коэффициент трансформации ГТ – 3.

11 Определите расчетные моменты на валах карданных передач между РК и тележками ведущих мостов по исходным данным предыдущей задачи.

12 Определите расчетные моменты на карданных валах между согласующим редуктором и ГМКП, а также между ГМКП и РК по исходным данным задачи 10.

13 Определите расчетный момент на водиле колесного редуктора по исходным данным задачи 10. Остановлено эпициклическое колесо.

14 Определите расчетный момент на крестовине дифференциала ведущего моста передней тележки по исходным данным задачи 10.

15 Определите расчетный момент на полуосях и валах карданной передачи автомобиля с колесной формулой 6×4. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя – 637 Нм; вес, приходящийся на тележку – 134 кН;

радиус колеса – 0,476 м; передаточные числа: ГП – 6,83; КП на I передаче – 7,82.

2 СЦЕПЛЕНИЕ При конструировании и расчете сцепления, прежде всего, определяется передаваемый им момент исходя из максимального момента двигателя Te max и требуемого коэффициента запаса сцепления. Затем определяют основные геометрические параметры ведомого диска и суммарное усилие нажимных пружин исходя из обеспечения допустимого удельного давления фрикционных накладок [q ] = 0,15. 0,25 МПа. Далее выполняется расчет пружин, элементов, связывающих нажимной диск с кожухом сцепления, рычагов выключения сцепления, гасителя крутильных колебаний (демпфера), шлиц ступицы ведомого диска.

Помимо прочностных расчетов деталей сцепления выполняется определение удельной работы буксования и повышение температуры дисков сцепления при трогании автомобиля. При расчете сцепления определяют также основные параметры привода управления сцеплением.

2.1 Основные расчетные формулы Момент, передаваемый сцеплением Т сц = Te. max Момент трения сцепления, имеющего число пар трения i.

где Rср — средний радиус сил трения Rср = 0,5( R + r ), или более точное выражение — коэффициент трения;

R — наружный радиус фрикционного кольца;

r — внутренний радиус фрикционного кольца.

Работа буксования фрикционного сцепления:

где J a — момент инерции автомобиля, приведенный к ведомым частям сцеплеM a rk Т — частота вращения коленчатого вала двигателя при максимальном моменте;

b — эмпирический коэффициент, b =1,23 для карбюраторных и b =0,72 для дизельных двигателей;

Тa — момент сопротивления движению, отнесенный к ведомым частям M a — масса автомобиля и прицепа.

Повышение температуры ведущего диска сцепления за одно включение:

где — доля тепла, идущая на нагрев диска;

mд — масса ведущего диска.

С — удельная теплоемкость материала деталей сцепления. Для дисков из серого чугуна С = 540 Дж кг0 С.

1 Определите коэффициент запаса однодискового сцепления при следующих данных: максимальный момент двигателя – 410 Нм; коэффициент трения – 0,25; удельное давление — 0,2 МПа; наружный диаметр ведомого диска м.

2 Определите суммарное усилие нажимных пружин и удельное давление на фрикционные накладки однодискового сцепления. Исходные данные: максимальный момент двигателя – 190 Нм; коэффициент запаса сцепления — 1,5;

наружный диаметр ведомого диска – 225 мм; коэффициент трения — 0,3.

3 Для двухдискового сцепления определите диаметр проволоки, полное число витков и длину нажимных пружин в свободном состоянии и при включенном сцеплении. Исходные данные: суммарное усилие пружин – 13 кН; число пружин — 24; средний диаметр витка пружины – 32 мм; число рабочих витков — 8; допускаемое напряжение для материала пружины – 700 МПа; зазоры между поверхностями при выключенном сцеплении — 0,7 мм.

4 Для однодискового сцепления подберите число пружин и определите их жесткость. Исходные данные: максимальный момент двигателя – 400 Нм; коэффициент запаса сцепления — 2; наружный диаметр накладки ведомого диска – 340 мм, внутренний диаметр – 186 мм; коэффициент трения — 0,3; число рычагов выключения сцепления — 4; зазоры между поверхностями трения в выключенном сцеплении – 1 мм; сила нажимных пружин при выключении сцепления изменяется на 15%; допускаемое усилие пружины – 400…700 Н.

5 Определите коэффициент запаса однодискового сцепления при следующих исходных данных: максимальный момент двигателя – 190 Нм; наружный диаметр фрикционных накладок – 300 мм; внутренний диаметр – 164 мм;

коэффициент трения — 0,3; число пружин 9×2; жесткость пружин — 6 и 11 Н/мм;

деформация пружин во включенном состоянии сцепления – 35 мм.

6 Определите коэффициент запаса сцепления с диафрагменной пружиной, обеспечивающей усилие на нажимной диск 3300 Н. Исходные данные:

максимальный момент двигателя – 106 Нм; наружный диаметр фрикционных накладок – 204 мм, внутренний диаметр – 146 мм; коэффициент трения — 0,3.

7 Определите давление на фрикционных накладках однодискового сцепления грузового автомобиля. Исходные данные: максимальный момент двигателя – 290 Нм; коэффициент запаса сцепления — 1,8; наружный диаметр фрикционных накладок – 300 мм; внутренний диаметр – 164 мм; коэффициент трения — 0,3.

8 Определите давление на фрикционных накладках однодискового сцепления легкового автомобиля, исходные давние: максимальный момент двигателя -110 Нм; коэффициент запаса сцепления – 1,6; наружный диаметр фрикционных накладок – 200 мм, внутренний диаметр – 142 мм; коэффициент трения Определите момент трения однодискового сцепления грузового автомобиля, исходные данные: число нажимных пружин — 16; параметры нажимной пружины: диаметр проволоки — 4,5 мм; средний диаметр пружины — 25,5 мм;

длина пружины в свободном состоянии – 63 мм; длина пружины в рабочем состоянии – 45 мм; число рабочих витков — 6,5; наружный диаметр фрикционной накладки – 340 мм; внутренний диаметр – 190 мм; коэффициент трения — 0,3.

10 Определите момент трения двухдискового сцепления. Исходные данные: число нажимных пружин – 16; длина пружины в свободном состоянии – 63 мм; длина пружины в рабочем состоянии – 45 мм; внутренний диаметр ведомого диска – 186 мм; коэффициент запаса сцепления – 1,6; коэффициент трения – 0,25. Покажите на графике, как изменяется момент трения при износе фрикционных накладок на 2 и 4 мм. Определите допустимый износ накладок, если максимальный момент двигателя равен 480 Нм.

11 Определите усилие на педали однодискового сцепления. Исходные данные: усилие нажимной пружины в рабочем состоянии – 700 Н; число нажимных пружин – 16; передаточные числа: рычагов выключения – 5,3; вилки – 2,1; педали – 6,5; КПД привода – 0,9. Как изменится это усилие в конце выключения, если ход нажимного диска составляет 1,8 мм, а жесткость нажимной пружины – 40 Н/мм.

12 Определите передаточное число механического привода, свободный и рабочий ход педали однодискового сцепления. Исходные данные: усилие на педали при выключении – 150 Н; суммарное усилие цилиндрических пружин при включенном сцеплении – 7,5 кН; при выключенном сцеплении сила нажимных пружин изменяется на 12 %; зазоры между дисками в выключенном положении – 0,8 мм; зазор между муфтой выключения и рычагами выключения – 2,5мм; передаточные числа: вилки выключения – 1,7; рычагов выключения – 4,7; КПД привода – 0,86.

13 Определите диаметр рабочего цилиндра сцепления легкового автомобиля. Исходные данные: усилие на педали – 90 Н; максимальный момент двигателя – 110 Нм; коэффициент запаса сцепления – 1,6; наружный диаметр накладки ведомого диска – 200 мм; внутренний диаметр – 146 мм; коэффициент трения – 0,3; передаточные числа: рычагов выключения – 3,5; вилки – 1,8; педали – 6,8; КПД механического привода – 0,9; диаметр главного цилиндра – 20 мм; КПД гидравлического привода – 0,97.

14 Определите жесткость и момент сопротивления пружин гасителя крутильных колебаний ведомого диска грузового автомобиля. Исходные данные:

число пружин — 8; диаметр проволоки — 3,5 мм; внутренний диаметр пружины мм; число рабочих витков — 3,75; допускаемое напряжение – 630 МПа; радиус установки пружин – 58 мм.

15 Определите жесткость пружины демпфера сцепления, ее деформацию при установке и максимальные напряжения. Исходные денные: максимальный момент двигателя – 150 Нм; коэффициент запаса сцепления — 1,5; число пружин — 8; средний диаметр витка – 20 мм; диаметр проволоки – 4 мм; число рабочих витков — 5; радиус установки пружин – 50 мм.

16 Определите площадь контакта направляющего элемента ведущего диска. Исходные данные: число направляющих элементов, соединяющих диск с маховиком — 3; средний радиус контакта – 220 мм; максимальный момент двигателя – 290 Нм; коэффициент запаса сцепления — 2; коэффициент учета распределения нагрузки на ведущий диск — 0,5; допускаемое напряжение смятия – 10 МПа.

17 Определите напряжение изгиба в опасном сечении рычага выключения сцепления грузового автомобиля. Исходные данные: суммарное усилие нажимных пружин – 9 кН; число рычагов — 3; передаточное число рычагов — 4,7; расстояние до опасного сечения – 55 мм; момент сопротивления изгибу – 0,37 смЗ.

18 Определите удельную работу буксования и повышение температуры однодискового фрикционного сцепления за одно трогание автомобиля с места.

Исходные данные: масса автомобиля – 1500 кг; радиус ведущих колес — 0,3 м суммарное передаточное число трансмиссии — 15; коэффициент сопротивления качению — 0,015; двигатель карбюраторный с максимальным моментом – 130 Нм при угловой скорости – 2500 об/мин или 262 рад/с; наружный диаметр фрикционной накладки ведомого диска – 203 мм, внутренний диаметр – 145 мм; масса нажимного диска – 5 кг.

19 Определите удельную работу буксования и повышение температуры за одно включение двухдискового сцепления грузового автомобиля с дизельным двигателем. Исходные данные: масса автопоезда – 27220 кг; радиус ведущих колес — 0,5 м; коэффициент сопротивления качению – 0,018; передаточные числа: ГП — 6,53; КП — 6,38; момент двигателя – 550 Нм при начальной угловой скорости – 1970 мин-1 или 206 рад/с; наружный диаметр фрикционной накладки ведомого диска – 350 мм, внутренний диаметр – 200 мм; масса среднего ведущего диска – 12 кг.

3 МЕХАНИЧЕСКАЯ КОРОБКА ПЕРЕДАЧ

Расчет коробок передач ведется в два этапа. На первом уточняются передаточные числа коробки передач и определяются геометрические параметры зубчатых колес и валов. В ходе выполнения второго этапа выполняется расчет шестерен на выносливость по изгибным и контактным напряжениям и на статическую прочность, расчет валов на прочность и жесткость, расчет синхронизаторов на правильное функционирование и долговечность по износу выравнивающих элементов, расчет остальных деталей механизма переключения передач. Необходимо так же подобрать подшипники валов и шестерен, обеспечивающих достаточную долговечность и нагрузочную способность.

3.1 Основные расчетные формулы Межосевое расстояние для соосных трехвальных коробок передач:

Окружная сила в зацеплении зубчатых колес:

где Tr — расчетный момент на валу шестерни;

r0 — радиус начальной окружности шестерни.

Осевая сила в зацеплении зубчатых колес:

— угол наклона зубьев.

где Радиальная сила в зацеплении зубчатых колес:

— угол профиля зуба; обычно угол профиля зуба выбирают 200.

где Условие нормальной работы синхронизатора:

— коэффициент трения;

где rс и rб -средние радиусы трения конуса и блокирующих поверхностей;

— половина угла конуса;

— угол наклона блокирующих поверхностей.

Давление на поверхности конуса трения:

где P — усилие, прикладываемое водителем при включении передач, P = 50…100 Н;

U — передаточное число механического привода;

l — длина контактной линии конической поверхности.

1 Из условия отсутствия осевых сил определите углы наклона шестерен второй, третьей и четвертой передачи для трехвальной КП, если угол наклона зубьев пары шестерен привода промежуточного вала – 240, а числа зубьев пар шестерен составляют: привода промежуточного вала – 20 и 43, второй передачи — 22 и 42, третьей – 31 и 33, четвертой передачи — 38 и 26. Изобразите схему КП, укажите на ней осевые силы и наклон зубьев.

2 Определите силы, действующие на зубья шестерен трехвальной КП легкового автомобиля. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя — 90 Нм; коэффициент запаса сцепления — 1,6; сцепной вес автомобиля – 7400 Н; радиус колеса — 0,28 м; параметры шестерен привода промежуточного вала: числа зубьев — 17 и 29, наклон зубьев – 310; первой передачи — 15 и 33, 270; второй передачи — 20 и 27, 290; третьей передачи — 24 и 21, 310; модуль зубьев всех шестерен — 2,5 мм; передаточное число ГП — 4,3.

3 Определите силы, действующие на зубья шестерен трехвальной КП легкового автомобиля. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя – 190 Нм; коэффициент запаса сцепления — 1,7; радиус колеса м; сцепной вес автомобиля – 9500 Н; передаточное число ГП — 4,1; параметры шестерен: привода промежуточного вала — числа зубьев — 16 и 29, наклон зубьев – 340; первой передачи — 15 и 29, 290; второй передачи — 20 и 25, 290;

третьей передачи — 25 и 20, 340; модуль зубьев первой и второй передач – 3 мм, третьей передачи и привода промежуточного вала — 2,75 мм.

4 Определите силы, действующие на зубья шестерен трехвальной КП грузового автомобиля. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя — 290 Нм; коэффициент запаса сцепления — 2; сцепной вес автомобиля – 56 кН; радиус колеса — 0,46 м; передаточное число ГП — 6,83; параметры шестерен: привода промежуточного вала – числа зубьев 17 и 41, наклон зубьев первой передачи — 16 и 43; второй передачи — 25 и 32, 23,50; третьей передача — 34 и 24, 23,50; модуль зубьев шестерен первой передачи — 3,75 мм, остальных передач — 3,5 мм.

5 Приближенно определите межосевое расстояние и диаметры валов трехвальной КП легкового автомобиля при максимальном крутящем моменте двигателя 110 Нм и передаточном числе первой передачи КП — 3,7; а также для грузового автомобиля с моментом двигателя — 410 Нм и передаточном числе первой передачи КП — 7,44.

6 Рассчитайте вторичный вал КП грузового автомобиля на жесткость по величине прогиба в вертикальной и горизонтальной плоскостях, а также по суммарному прогибу. Исходное данные: максимальный крутящий момент двигателя — 400 Нм; число зубьев: привода промежуточного вала — 20 и 43, первой передачи — 13 и 45, второй передачи — 22 и 42; наклон зубьев шестерен второй передачи и привода промежуточного вала – 250; модуль зубьев: первой передачи — 4,25 мм, второй передачи — 3,5 мм; расстояния от опор: шестерни первой передачи — 250 и 90 мм, второй передачи — 210 и 130 мм; расчетный диаметр вторичного вала – 58 мм.

7 По исходным данным предыдущей задачи определите угол перекоса шестерни второй передачи относительно вертикальной и горизонтальной осей вторичного вала при передаче максимального крутящего момента, а также рассчитайте вторичный вал на статическую прочность по суммарному напряжению изгиба и кручения.

8 Определите угол скручивания вторичного вала КП легкового автомобиля на прямой и первой передачах. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя — 190 Нм; расчетный диаметр вала – 30 мм; длина вала соответственно — 760 и 420 мм.

9 Используя данные из таблицы 3.1 (вариант 3), определить величину осевых сил, действующих на подшипник промежуточного вала коробки передач автомобиля.

10 Рассчитать вторичный вал коробки передач на статическую прочность по суммарным напряжениям изгиба и кручения:

первая передача: диаметр вала 6,2 см, расстояние до опор — 25 и 9 см;

вторая передача: диаметр вала 4,8 см, расстояние до опор – 21 и 13 см.

Необходимые для расчета данные взять из таблицы 3.1 (вариант 2).

11 Рассчитать вторичный вал коробки передач на жесткость по величине прогиба в вертикальной и горизонтальной плоскости и по суммарному прогибу, учитывая данные задачи 10 и таблицы 3.1(вариант 2).

12 Рассчитать вторичный вал коробки передач на жесткость по величине прогиба в вертикальной и горизонтальной плоскости и по суммарному прогибу.

первая передача: расстояние от шестерни до опор — 19 и 4см;

вторая передача: расстояние от шестерни до опор – 11 и 12см.

Данные взять из таблицы 3.1 (вариант1).

13 Для вторичного вала коробки передач определить угол перекоса шестерни второй передачи в вертикальной и горизонтальной плоскости при передаче максимального момента, учитывая данные задачи 10 и таблицы 3.1 (вариант 2).

14 Определить максимально допустимый угол 0 синхронизатора, при котором исключается включение передачи до уравнивания угловых скоростей (рисунок 3.1). Данные для расчета в таблице 3.2 (варианты 1а и 1б).

4 ГИДРОМЕХАНИЧЕСКАЯ КОРОБКА ПЕРЕДАЧ

Задачей расчета ГМКП является определение геометрических и кинематических параметров гидротрансформатора и механического редуктора. Расчет производится в два этапа. На первом этапе определяют параметры ГМКП по исходным данным, строят тягово-экономические характеристики автомобиля с ГМКП,на втором — производят прочностной расчет ГМКП.

Таблица 3.1 — Параметры зубчатых колес трехвальных коробок передач автомобилей Таблица 3.2 — Данные для расчета синхронизатора а – схема синхронизатора; б – схема приложения сил;

1 – ступица; 2 – скользящая муфта; 3 — кольцо бронзовое; 4 – сухарик;

Рисунок 3.1 — Расчетная схема инерционного синхронизатора ГАЗ Расчет механической части ГМКП не отличается от расчета ступенчатых коробок передач или планетарных механизмов, включая расчет многодисковых фрикционов в отдельных случаях. Расчет гидротрансформатора начинают с определения диаметра, учитывая теорию подобия гидродинамических передач и условие совмещения характеристик двигателя и гидротрансформатора. Для комплексных гидротрансформаторов вводят расчет муфты свободного хода.

Расчетный момент для ГМКП определяется с учетом максимального коэффициента трансформации гидротрансформатора.

4.1 Основные расчетные формулы Момент на насосном колесе гидротрансформатора:

где H — коэффициент изменения момента;

H — угловая скорость насосного колеса (с-1 );

— плотность рабочей жидкости (860 Нс м );

D — активный диаметр гидротрансформатора, м.

Момент на турбинном колесе гидротрансформатора:

где К – коэффициент трансформации.

Максимальный расчетный момент на выходном валу гидротрансформатора:

где Te max — максимальный момент двигателя;

U P — передаточное число согласующего редуктора;

K O — коэффициент трансформации на стоповом режиме (максимальный).

Основное уравнение кинематики планетарного ряда:

1 — угловая скорость солнечного колеса;

где 2 — угловая скорость эпицикла;

Н — угловая скорость водила;

р — кинематический параметр планетарного ряда:

где U 12 — передаточное число от солнечного колеса к эпициклу при остановH ленном водиле;

z1, z2 – числа зубьев солнечного колеса и эпицикла соответственно.

Число степеней свободы планетарной коробки передач:

где n – число подвижных звеньев, включая ведущее и ведомое;

kмех – число составляющих передачу механизмов.

Общий коэффициент полезного действия двухпоточной передачи:

— передаточное отношение гидротрансформатора.

где 1 Определить величину прозрачности, эксплуатационный рабочий диапазон (по ir ), эксплуатационный коэффициент приспосабливаемости (по K r ) гидротрансформатора по характеристике на рисунке 4.1.

2 Рассчитать активный диаметр гидротрансформатора проектируемой ГМКП, используя одно из следующих условий совмещения двигателя и гидроH = (0,5 0,75 ) N ;

трансформатора: а) H = (0,75 0,85) N, для легкового автомобиля ( H = 450 с-1), грузового автомобиля ( H = 350 с-1), автобуса с дизелем ( H = 300 с-1), Те = 400 Нм.

3 По характеристике гидротрансформатора (рисунок 4.1) определить момент на турбинном колесе при i = 0 и на режиме гидромуфты i = i. Частота вращения коленчатого вала двигателя постоянна C = 280, плотность жидкоc сти = 910 Нс м активный диаметр гидротрансформатора D = 0,32м.

4 Определить расчетное усилие на выходном валу гидромеханической коробки передач при скорости движения автомобиля Va = 18 км/час. Передаточные числа трансмиссии U K = 3,2;U О = 4,1, радиус колеса rK = 0,36 м. Безразмерная характеристика гидротрансформатора на рисунке 4.1. Максимальный момент двигателя Te max = 180 Нм при e = 300.

5 Используя характеристику гидротрансформатора (рисунок 4.1), определить значение крутящего момента двигателя, соответствующего максимальному КПД гидротрансформатора, при следующих данных: скорость автомобиля Va = 85 км/час, передаточные числа трансмиссии U K = 1;U О = 4,1, радиус колеса rK = 0,31 м, для:

а) диаметр гидротрансформатора D = 0,30 м;

б) диаметр гидротрансформатора D = 0,35 м.

6 Определить значения крутящего момента двигателя при работе гидротрансформатора на режиме гидромуфты для автомобиля по данным, указанным в предыдущей задаче.

7 По схеме двухпоточной гидромеханической передачи (рисунок 4.2) и характеристики гидротрансформатора (рисунок 4.1) определить КПД этой передачи при передаточном отношении i = 0,7.

8 Для схемы планетарной коробки передач, изображенной на рисунке 4.3, определить число подвижных звеньев, составляющих передачу, и число степеней свободы. Пользуясь данными таблицы 4.1 определить кинематический параметр каждого планетарного ряда и передаточные числа коробки передач, если числа зубьев зубчатых колес для первого планетарного ряда составляют:

солнечной шестерни — 26, эпицикла – 58, а для второго — 26 и 64 соответственно.

Рисунок 4.1- Безразмерная характеристика гидротрансформатора Рисунок 4.2 — Схема двухпоточной гидромеханической передачи 9 Условие, как и в задаче 8. Числа зубьев 26, 66 и 26, 70 соответственно.

10 Условие, как и в задаче 8. Числа зубьев 28, 66 и 26, 70 соответственно.

11 Условие, как и в задаче 8. Числа зубьев 28, 66 и 30, 70 соответственно.

Рисунок 4.3– Схема планетарной коробки передач Таблица 4.1 – Положения рычага выбора диапазона и включенные состояния элементов управления коробки передач 12 Для схемы планетарной коробки передач, изображенной на рисунке 4.4, определить число подвижных звеньев, составляющих передачу, и число степеней свободы. Пользуясь данными таблицы 4.2 определить кинематический параметр каждого планетарного ряда и передаточные числа коробки передач, если числа зубьев зубчатых колес для первого планетарного ряда составляют: солнечной шестерни — 28, эпицикла – 60, а для второго — 42 и 74 соответственно.

13 Условие, как и в задаче 12. Числа зубьев 30, 72 и 40, 74 соответственно.

Рисунок 4.4 — Схема четырехступенчатой коробки передач Таблица 4.2 – Передаточные числа и включенные состояния элементов управления коробки передач Передача 14 Условие, как и в задаче 12. Числа зубьев 32, 84 и 38, 70 соответственно.

15 Условие, как и в задаче 12. Числа зубьев 28, 78 и 40, 72 соответственно.

5 КАРДАННАЯ ПЕРЕДАЧА

При расчете карданных передач автомобилей с колесной формулой 4х2 в качестве расчетного момента принимают меньший из двух моментов, определенных по максимальному моменту двигателя и по сцеплению ведущих колес с дорогой. При расчете карданных передач многоприводных автомобилей, расположенных за раздаточной коробкой, и для шарниров равных угловых скоростей за расчетный момент принимают момент по условиям сцепления ведущих колес с дорогой. Карданные валы рассчитывают на критическое число оборотов, кручение, сжатие и растяжение. Шип крестовины карданного шарнира рассчитывают на изгиб и на срез, сама крестовина — на разрыв. В вилках карданного шарнира определяют напряжения изгиба и кручения в наиболее опасном сечении. Игольчатые подшипники проверяют по статической грузоподъемности.

5.1 Основные расчетные формулы Критическая частота вращения карданного вала (размеры в метрах):

где D, d — наружный и внутренний диаметры вала;

Угол закручивания карданного вала:

где U тр — передаточное число трансмиссии от двигателя до карданного вала;

G – модуль упругости второго рода;

J кр — полярный момент инерции сечения вала.

Допустимая нагрузка на игольчатый подшипник:

где z р, l р, d р — число, длина и диаметр иголок в подшипнике соответственно, размеры в см;

n т — частота вращения коленчатого вала двигателя при оборотах максимального крутящего момента;

UI — передаточное число трансмиссии от двигателя до шарнира на первой передаче.

1 По данным таблицы 5.1 рассчитать критическую частоту вращения карданного вала и определить коэффициент запаса по критической частоте вращения.

2 Оцените правильность выбора трубы карданной передачи, соединяющей средний и задний ведущие мосты автомобиля с колесной формулой 6х4.

Исходные данные: база тележки – 1320 мм; максимальная скорость автомобиля – 80 км/ч; радиус колеса — 0,48 м; передаточное число ГП — 5,94; передаточное число первой передачи КП — 7,82; максимальный крутящий момент двигателя – 640 Нм; максимальная частота вращения коленчатого вала – 2600 об/мин; карданный вал изготовлен из холоднокатаной ленты толщиной 3 мм, наружный диаметр вала – 77 мм.

Таблица 5.1- Данные для расчета карданных передач автомобилей 3 Рассчитайте критическую частоту вращения карданного вала легкового автомобиля. Исходные данные: первый вариант — длина вала – 785 мм; внутренний диаметр вала – 66 мм; толщина стенки – 2 мм; максимальная частота вращения вала – 6200 об/мин; максимальный момент двигателя – 100 Нм; передаточное число первой передачи КП — 3,6; второй вариант – 1164 мм; 70 мм;

1,8 мм; 6300 об/мин; 110 Нм; 3,5. Рассчитайте карданные валы на статическую прочность по напряжению кручения и на жесткость по углу закручивания на I м длины вала.

4 Рассчитайте критическую частоту вращения карданного вала. Исходные данные: первый вариант — легковой автомобиль — длина вала – 1208 мм; внутренний диаметр вала — 69 мм; толщина стенки вала — 2,5 мм; максимальная частота вращения вала — 5200 об/мин; максимальный момент двигателя – 186 Нм;

передаточное число первой передачи КП — 3,5; второй вариант — грузовой автомобиль – 1295 мм; 71 мм; 2,1 мм; 3200 об/мин; 284 Нм; 6,55.

Рассчитайте карданные валы на статическую прочность по напряжению кручения и на жесткость по углу закручивания на 1м длины вала.

5 Рассчитайте критическую частоту вращения карданного вала грузового автомобиля. Исходные данные: первый вариант — длина карданного вала – 1425 мм; внутренний диаметр вала – 71 мм; толщина стенки – 3 мм; максимальная частота вращения – 3200 об/мин; максимальный крутящий момент двигателя – 400 Нм; передаточное число КП на первой передаче — 7,44; второй вариант – 1704 мм; 82 мм; 3,5 мм; 2300 об/мин; 882 Нм; 5,25. Определите запас по частоте вращения. Рассчитайте карданный вал по напряжению кручения и по углу закручивания на 1м длины вала.

6 Определите напряжения смятия и среза на шлицах карданной передачи автомобиля. Исходные данные: наружный и внутренний диаметры шлиц – 38 мм и 30 мм; число шлиц – 16; длина и ширина шлиц – 100 мм и 3 мм; расчетный момент – 1840 Нм.

7 Определите напряжения сжатия в карданной передаче автомобиля от осевых сил, возникающих в шлицевом соединении. Исходные данные: средний радиус шлицевой части вала – 22 мм; коэффициент трения — 0,2; максимальный момент двигателя – 400 Нм; передаточное число первой передачи КП — 7,44.

8 Рассчитайте вилку карданного вала легкового автомобиля. Исходные данные: максимальный момент двигателя – 186 Нм; передаточное число первой передачи КП — 3,5; расстояние от оси шарнира до торца вилки – 33 мм; размеры опасного сечения: ширина – 17 мм; длина – 50 мм; плечо с=30 мм; плечо а=15 мм (рисунок 5.1).

9 По исходным данным задачи 3 рассчитайте крестовину карданного шарнира легкового автомобиля. Дополнительные данные: первый вариант — высота крестовины — 57,2 мм; высота шипа — 11,7 мм; диаметр шипа — 14,7 мм;

площадь сечение крестовины – 6 см2; второй вариант — 74,2 мм; 13,5 мм;

10 По исходным данным задачи 4 рассчитайте крестовину карданного шарнира. Дополнительные данные: первый вариант — высота крестовины – 80 мм; высота шипа – 15 мм; диаметр шипа — 16,3 мм; площадь сечения крестовины – 8 см2; второй вариант – 90 мм; 19 мм; 22 мм; 10 см2.

11 По исходным данным задачи 4 рассчитайте крестовину карданного шарнира грузового автомобиля. Дополнительные данные: первый вариант — высота крестовины – 108 мм; высота шипа — 19,5 мм; диаметр шипа – 25 мм; сечение крестовины – 12 см2; второй вариант -127 мм; 19,5 мм; 33,6 мм; 15 см2.

12 По данным таблиц 5.1 и 5.2 (варианты 1-3) определить радиальную нагрузку на игольчатый подшипник крестовины шарнира и сравнить её с допустимой величиной при различных углах между осями карданных валов Рисунок 5.1 – Расчетные схемы деталей карданного шарнира Таблица 5.2 — Параметры игольчатых подшипников 13 По данным таблиц 5.1 и 5.2 (варианты 4-6) определить радиальную нагрузку на игольчатый подшипник крестовины шарнира и сравнить её с допустимой величиной при различных углах между осями карданных валов

6 ВЕДУЩИЙ МОСТ АВТОМОБИЛЯ

Ведущий мост автомобиля воспринимает вертикальные, боковые и продольные реакции, а также реактивные тяговые и тормозные моменты. При зависимой подвеске в картере ведущего моста располагается главная передача, дифференциал и полуоси, для нормальной работы которых требуется достаточная жесткость и герметичность балки моста. При расчете главной передачи и дифференциала за расчетный момент принимается максимальный момент двигателя, приведенный к рассчитываемой детали. Для балки моста и для полуразгруженной полуоси напряжения рассчитывают для трех случаев нагружения: 1при максимальной тяговой или тормозной силе; 2 – при заносе автомобиля на повороте; 3 – при переезде через препятствие. Шестерни и валы главной передачи рассчитываются аналогично шестерням и валам коробки передач. В шестеренчатом дифференциале шестерни рассчитываются на прочность, шип крестовины – на смятие и срез. Определяют также давление между торцами сателлитов и корпусом дифференциала ([q]=200МПа).

При расчете на прочность разгруженной полуоси определяют напряжения кручения и деформацию при кручении ( max = 6 15 0 ) на режиме максимальной тяговой силы. Для полуразгруженной полуоси для опасного сечения в зоне установки подшипника находят эквивалентное напряжение от изгиба и кручения по первому нагрузочному режиму. Для балки ведущего моста опасное сечение находится в месте крепления рессоры, в котором и определяют результирующее напряжение по первому нагрузочному режиму. Показателем изгибной жесткости служит максимальный прогиб балки, нагруженной силой тяжести подрессоренной массы.

6.1 Основные расчетные формулы Силы, действующие в зацеплении конической передаче.

где r0 — средний радиус начального конуса, r0 = r d rd -торцевой радиус шестерни;

bm — ширина шестерни по образующей конуса;

— половина угла при вершине делительного конуса.

— угол спирали зуба, где — угол зацепления.

Прогиб в горизонтальной f и вертикальной f плоскостях ведущих валов главной передачи:

для вала с консолью:

где a — расстояние между подшипниками;

b — расстояние от среднего сечения шестерни до подшипника ближайшего к основанию конуса шестерни, для вала с шестерней между опорами:

Коэффициент блокировки дифференциала с малым внутренним трением:

— коэффициент трения;

где rcpc, rсрn — средний радиус опорной поверхности сателлита и полуосевой шестерни на корпус дифференциала;

r0 — средний радиус начального конуса полуосевой шестерни;

z n, z c — число зубьев полуосевой шестерни и сателлита.

Давление на поверхности сателлита:

где d1 и d 2 — диаметры контактной поверхности сателлита и оси сателлита;

n — число сателлитов.

Напряжения изгиба для полуразгруженной полуоси по третьему нагрузочному режиму:

где R z — статическая нагрузка на колесо;

a — расстояние от средней плоскости колеса до подшипника полуоси;

d — диаметр полуоси;

K d — коэффициент динамичности. K d = 1,75 – для легковых автомобилей; K d = 2 – для грузовых автомобилей и K d = 2,5 – для автомобилей высокой проходимости.

1 Рассчитать на жесткость ведущий вал главной передачи автомобиля по величине прогиба в вертикальной плоскости и в горизонтальной плоскости.

Данные для расчета в таблице 6.1 (вариант 5). Диаметр ведущего вала – 5,2 см, расстояние между опорами – 13,3 см, от опоры до шестерни 3.9 см (консольная установка шестерни).

2 Рассчитайте на жесткость ведущий вал ГП грузового автомобиля по величине прогиба в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Исходные данные: максимальный крутящий момент двигателя — 400 Нм; передаточное число первой передачи КП — 7,44; числа зубьев конических шестерен — 13 и 25; модуль зуба — 9 мм; радиус и ширина шестерни- 58,5 мм и 40 мм; угол спирали – 350;

половина угла при вершине делительного конуса — 27,50; диаметр вала — 58 мм;

расстояние между опорами – 133 мм; расстояние от опоры до шестерни — 39 мм.

3 Рассчитайте на жесткость ведущий вал ГП грузового автомобиля по величине прогиба в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Исходные данные диаметр вала — 58 мм; расстояние между опорами -92 мм; расстояние от опоры до шестерни – 38 мм; максимальный момент двигателя — 882 Нм; передаточное число первой передачи КП — 5,26; число зубьев – 12; модуль – 11 мм;

половина угла при вершине делительного конуса – 20,50; угол спирали зуба – 370; радиус и ширина шестерни – 66 мм и 50 мм.

4 Сравните жесткость ведущих валов ГП грузовых автомобилей по углу скручивания. Исходные данные: диаметры валов одинаковы – 58 мм; расчетная длина валов соответственно – 275 мм и 179 мм; максимальный крутящий момент двигателей – 400 Нм и 880 Нм.

5 Рассчитайте на жесткость по углу скручивания на 1 м длины полуоси автомобилей. Исходные данные: первый вариант — длина полуоси — 0,55 м; диаметр – 24 мм; нагрузка на ведущий мост — 7,7 кН; радиус колеса — 0,28 м; максимальный момент двигателя – 110 Нм; передаточные числа: первой передачи КП — 3,5; ГП — 3,9; второй вариант — 0,83 м; 42 мм; 100 кН; 0,51 м; 880 Нм; 5,26;

6 Рассчитайте на жесткость по углу скручивания на 1 м длины полуоси грузовых автомобилей с колесной формулой 6×4. Исходные данные: первый вариант — длина полуоси — 0,8 м; диаметр — 48 мм; нагрузка на заднюю тележку кН; радиус колеса — 0,48 м; максимальный, момент двигателя — Нм; передаточные числа: первой передачи КП — 7,82; ГП — 7,22; второй вариант — 0,95 м; 53 мм; 186,9 кН; 0,54 м; 1078 Нм; 7,73; 8,21.

7 Рассчитайте полуоси легкового автомобиля на статическую прочность при заносе, а также на сложное напряжение изгиба и кручения при переезде через препятствие с коэффициентом динамичности — 1,75. Исходные данные: нагрузка на ведущий мост – 9,1 кН; расстояние от средней плоскости колеса до подшипника — 60 мм; радиус ведущего колеса – 0,32 м; высота центра тяжести м; колея — 1,42 м; диаметр полуоси — 27,5 мм; максимальный момент двигателя — 186 Нм; передаточные числа: первой передачи — 3,5; ГП — 4,1.

Таблица 6.1 – Параметры главных передач, дифференциалов и полуосей Примечания: * — двойная центральная главная передача;

**- двойная разнесенная главная передача с планетарным колесным редуктором (остановлено водило).

8 Рассчитайте полуоси на статическую прочность по максимальному сцеплению ведущих колес с дорогой. Исходные данные: первый вариант — легковой автомобиль — диаметр полуоси — 27,5 мм; расстояние от средней плоскости колеса до подшипника — 60 мм; нагрузка на ведущий мост — 9,1 кН; коэффициент перераспределения нагрузки — 1,3; радиус ведущего колеса — 0,32 м; второй вариант — грузовой автомобиль — 42 мм; 55,9 кН; 1,15; 0,47 м.

9 Рассчитайте полуоси грузовых автомобилей на статическую прочность по максимальному моменту сцепления ведущих колес с дорогой. Исходные данные: первый вариант — диаметр полуоси — 48 мм; нагрузка на ведущий мост кН; коэффициент перераспределения нагрузки — 1,15; радиус колеса м; второй вариант — 42 мм; 100 кН; 1,15; 0,51 м; числа зубьев колесного редуктора — 21 и 57; остановлено водило.

10 Рассчитать палец крестовины дифференциала (рисунок 6.1). Данные для расчета в таблице 6.1 (вариант 4), число сателлитов – 4; L=2.2 см;

L1=1,4 см; r=3,7 см; r1=5,5 см; dп=2 см.

11 Определить давление торца сателлитов на коробку дифференциала.

Данные для расчета в таблице 6.1 (варианты 2 и 5). Дополнительно:

Вариант 2 – число сателлитов 2; r=4 см; dп=1,8 см; 2rшс=3,8 см.

Вариант 5 – число сателлитов 4; r=6 см; dп=2,7 см; 2rшс=5,6 см.

12 Определить коэффициент блокировки конического симметричного дифференциала с учетом трения на торцах сателлитов и полуосевых шестерен.

Данные для расчета в таблице 6.1 вариант 5. Средний радиус начального конуса полуосевой шестерни r0 = 6,08 см; rcp c = 2, 2 см; rср n = 4,9 см; = 0,1.

13 Рассчитать максимальную силу тяги, которую можно подвести к ведущим колесам задней оси автомобиля (таблица 6.1, вариант 1):

а) при наличии симметричного дифференциала;

б) при кулачковом дифференциале с коэффициентом блокировки Kb=0,5;

в) при заблокированном дифференциале.

Вес, приходящийся на заднюю ось 7700 Н, коэффициенты сцепления под колесами л = 0,1, п = 0,8.

14Рассчитать на жесткость по углу закрутки на 1 м длины полуоси автомобиля. Данные для расчета в таблице 6.1:

а) вариант 7, длина полуоси 0,83 м;

б) вариант 6, длина полуоси 0,80 м;

в) вариант 1, длина полуоси 0,55 м;

г) вариант 3, длина полуоси 0,65 м.

15Рассчитать полуразгруженную полуось на статическую прочность по максимальному моменту сцепления колеса с дорогой = 0,8. Данные для расчета: вес, приходящийся на заднюю ось — 9,1 кН, коэффициент перераспределения веса m2 = 1,3, диаметр полуоси dn = 2,75 см, расстояние от средней плоскости колеса до подшипника в = 6 см, радиус колеса rк = 0,315 м.

16По данным задачи 15 рассчитать каждую из полуосей на статическую прочность при заносе, = 1. Колея задних колес В= 1,42 м, высота центра тяжести hцт = 0,62 м.

17При прямолинейном движении автомобиля по дороге с коэффициентом = 0,8, рассчитать балку заднего моста на статическую прочность по максимальному сцеплению колес с дорогой. Данные для расчета: G2=55,9 кН, rк=0,44 м, расстояние от средней плоскости колеса до опорной площадки рессоры L=23 см, колея задних колес 169 см, диаметр балки наружный d н = 12,5 см, внутренний d в = 10,3 см, коэффициент перераспределения веса m2=1,1.

7 ТОРМОЗНОЕ УПРАВЛЕНИЕ

Расчет тормозного управления начинают с определения суммарного тормозного момента всех колес автомобиля по заданной интенсивности или по сцеплению колеса с дорогой. Затем с учетом коэффициента перераспределения массы автомобиля при торможении рассчитываются максимальный тормозной момент на передней и задней осях. Выбирают тип тормозного механизма и его основные размеры. О правильном выборе геометрических размеров можно судить по удельной работе трения и нагреву тормозного механизма. По расчетному тормозному моменту определяют приводные силы разжимного устройства и реакции опор колодок. Прочностной расчет тормозного механизма сводится к расчету опорных пальцев на срез и на смятие, вала разжимного кулака на кручение, барабана на сопротивление разрыву в диаметральном сечении, нижние и верхние концы колодок на смятие. Колодки рассчитываются на изгиб и жесткость, трубопроводы — на разрыв с запасом около 2, педаль – на изгиб.

7.1 Основные расчетные формулы Суммарный тормозной момент всех колес автомобиля определяется: по заданной интенсивности торможения (для обеспечения безопасности):

где = (1,3 – 1,5) н, н – нормативное замедление (5,5 – 5,8 м/с2);

по сцеплению колес с дорогой (для прочностного расчета):

Максимальные тормозные моменты на переднем и заднем колесе:

где m a — полная масса автомобиля, кг;

L, h, a, b — база, высота центра масс, расстояния от передней оси до центра масс и от центра масс до задней оси автомобиля, м;

rK — радиус колеса, м;

0, — коэффициенты сцепления, оптимальный 0 = 0,45 и максимальный = 0,8.

Тормозной момент колодочного механизма с односторонним расположением опор:

где — коэффициент трения;

rb — радиус поверхности трения барабана, м;

a K, c K, l K — геометрические параметры тормозного механизма (рисунок 7.1);

P1, P2 — приводные силы на первичную и вторичную колодки.

Рисунок 7.1 — Расчетная схема тормозного механизма Для барабанного тормозного механизма с пневматическим приводом (рисунок 7.2) соотношение разжимных сил определяется выражением:

Удельная нагрузка на тормозные накладки:

где F — суммарная поверхность фрикционных накладок;

FK = 0,0175 bK rb b — для накладки колодочного тормоза;

bK — ширина; — угол охвата накладки, 90 -120 ;

— угол охвата кольцевого сектора колодки, = 30 40 0 ;

rH, rb — наружный и внутренний радиусы колодки.

Удельная работа трения всех накладок при торможении до полной остановки:

где Va — начальная скорость торможения, км/ч.

Нагрев тормозного барабана при однократном и кратковременном торможении:

где z – число тормозных барабанов;

С- теплоемкость барабана (чугун — 500 Дж/кг*градус; алюминий – Дж/кГ*градус);

mб – масса барабана, кг.

Диаметр главного тормозного d r и рабочего d1 цилиндров гидропривода r — максимальное давление в магистрали, r = 8 12 МПа;

Давление воздуха в тормозной камере для создания разжимного усилия Р1 и Р2, обеспечивающих необходимый тормозной момент:

где Р1, Р2 – разжимные силы;

h – плечо приложения разжимных сил;

Fd — эффективная площадь тормозной камеры;

— плечо приложения силы на штоке тормозной камеры Рш;

– КПД привода тормозного механизма 0,95.

1 Определить суммарный тормозной момент на всех колесах автомобиля по условию сцеплений колеса с дорогой и удельную нагрузку, приходящуюся на тормозные накладки при торможении по данным таблицы 7.1.

2 Определить суммарный тормозной момент на всех колесах автомобиля по заданной интенсивности j3 = 5 и удельную работу трения тормозных мес ханизмов до полной остановки со скорости 40 км/ч по данным таблицы 7.1.

3 Определить нагрев заднего барабана автомобиля (таблица 7.1, вариант 1) при торможении со скоростью Va = 50 км/ч до полной остановки. Данные для расчета: вес, приходящийся на заднюю ось 4900 Н; масса барабана mb = 8 кг, удельная теплоемкость c = 840 Дж/кгК; коэффициент перераспределения массы m1 = 1,1.

Таблица 7.1 – Параметры тормозных механизмов меха- низма rb, см bK,см 4 Определить нагрев переднего барабана автомобиля КамАЗ при торможении со скоростью Va = 30 км/ч до полной остановки. Данные для расчета: вес, приходящийся на переднюю ось 43750 Н; масса барабана mb = 19 кг, удельная теплоемкость c = 500 Дж/кг; коэффициент перераспределения массы m1 = 1,2.

5 Рассчитать давление в гидравлическом тормозном приводе, необходимое для обеспечения максимального тормозного момента на задних колесах.

Данные для расчета: коэффициент сцепления = 0,6 ; база автомобиля L = 3,7 м;

координаты центра масс = 2,78 м; h = 1,2 м; радиус колеса rK = 0,44 м; коэффициент трения = 0,35, остальные параметры даны в таблице 7.1 (вариант 3) и на рисунке 7.1.

6 Рассчитать давление в гидравлическом тормозном приводе легкового автомобиля, необходимое для обеспечения максимального тормозного момента на передних колесах. Данные для расчета: коэффициент сцепления = 0,7 ; база автомобиля L = 2,8 м; координаты центра масс = 1,35 м; h = 0,5 м; радиус колеса rK = 0,31м; коэффициент трения = 0,35, остальные параметры даны в таблице 7.1 (вариант 2) и на рисунке 7.1.

7 По известным параметрам тормозного механизма автомобиля (таблица 7.1, вариант 1) определить диаметры рабочих цилиндров тормозных механизмов. Данные для расчета: коэффициент сцепления = 0,8 ; база автомобиля L = 2,4 м; координаты центра масс b = 1,15 м; h = 0,65 м; радиус колеса rK = 0,29 м;

коэффициент трения = 0,31. Блокировка колес автомобиля происходит при давлении в гидравлическом приводе r = 8 МПа.

8 Для автобуса, движущегося по дороге с коэффициентом сцепления = 0,7, определить давление в пневматическом тормозном приводе b, необходимом для обеспечения максимального тормозного момента на передних колесах. Данные для расчета: база автомобиля L = 3,8 м; координаты центра масс b = 1,03 м; h = 1,3 м; радиус колеса rK = 0,42 м; коэффициент трения = 0,35, остальные данные в таблице 7.1 (вариант 4). Параметры тормозного привода (рисунок 7.2) h = 0,012 м; l = 0,098 м; диаметры диафрагмы тормозной камеры Рисунок 7.2 — Расчетная схема тормоза с пневмоприводом 9 Определить площадь диафрагмы передней тормозной камеры грузового автомобиля с полной массой, приходящейся на переднюю ось ma1=4300 кг.

Данные для расчета: коэффициент сцепления = 0,7, радиус колеса rK = 0,58 м;

коэффициент перераспределения массы m1 = 1,2 ; параметры тормозного механизма указаны в таблице 7.1 (вариант 4); плечо приложения разжимных сил h = 0,015 м; плечо рычага, соединенного со штоком диафрагмы l = 0,12 м; давление воздуха в тормозной камере r = 0,6 МПа.

10. Определить тормозной момент и нагрев задних барабанных тормозных механизмов при давлении жидкости r = 8 МПа. Данные в таблице 7,1 (вариант 2), коэффициент перераспределения массы m2 = 0,8. Масса тормозного барабана 4,5кг.

8 РУЛЕВОЕ УПРАВЛЕНИЕ

Расчеты на прочность деталей рулевого управления проводят по одному из расчетных условий: 1- по максимальному усилию, которое водитель может приложить к рулевому колесу (700 Н — для грузовых и 400 Н для легковых автомобилей); 2- по максимальному моменту сопротивления повороту управляемых колес на месте. Элементы зацепления в рулевых механизмах рассчитываются на прочность по напряжениям изгиба и на износ по контактным напряжениям сжатия. Рулевые механизмы проверяют на жесткость по величине допускаемой деформации, а отдельные сопряжения на удельное давление смятие.

Расчет усилителя, кроме расчета на прочность обычно включает динамический расчет (определение времени включения и анализ устойчивости работы) и гидравлический расчет (определение производительности насоса, диаметр трубопроводов, силового цилиндра и т.д.). При конструировании рулевого привода производят два вида расчета: кинематический и прочностной.

8.1 Основные расчетные формулы Передаточное число рулевого механизма «Винт-шариковая гайка-рейкасектор»:

где R – радиус начальной окружности сектора;

Расчетное усилие на рулевом колесе:

где TC = — момент сопротивления повороту колеса одной оси на месте;

U P.Y., P.Y. — передаточное число и КПД рулевого управления.

колес определяется из:

где М – расстояние между осями шкворней;

L — база автомобиля.

Минимальный радиус поворота автомобиля Rmin=L/sin H.

Напряжение смятие контактирующих поверхностей червяка и ролика:

где r0, r1, r2 — радиус червяка в наиболее узком месте, наружные радиусы червяка и ролика соответственно;

, 1, 2 — угол подъема винтовой линии червяка и центральные углы контактных площадей.

Рисунок 8.1 — Схема для определения контактной поверхности Напряжение кручения вала рулевой сошки диаметром d:

Сложное напряженное состояния сошки рассчитывается как:

Продольная тяга рассчитывается на напряжение сжатия и критическое напряжение при продольном изгибе:

где F – площадь сечения продольной тяги;

Е – модуль упругости, Е=2*105 МПа;

Jp – полярный момент инерции сечения тяги, Jp= (d2н — d2в)/64;

Производительность насоса для питания гидроусилителя:

где DЦ — диаметр цилиндра гидроусилителя;

P.K. — частота вращения рулевого колеса, P. K. = 0,5 1,2с 1 ;

— угол поворота рулевого колеса, соответствующий крайним положениям управляемых колес;

Q — потери на утечки в золотнике.

1. Определить усилие на рулевом колесе и максимальные углы поворота внешнего и внутреннего колес автомобиля. Данные для расчета в таблице 8.1, коэффициент сцепления = 0,8.

2 Рассчитать на статическую прочность рулевой вал автомобиля (таблица 8.1, вариант 1). Наружный диаметр d H = 4,0 см. внутренний диаметр d = 3,2 см.

3 Вал сошки рулевого механизма автомобиля рассчитать на статическую прочность по напряжениям кручения при расчетном усилии на рулевом колесе PP.K. = 400 H. Данные для расчета: передаточное число рулевого механизма U P.M. = 18, диаметр вала сошки d C = 3,2 см, прямой КПД рулевого механизма = 0,75, радиус рулевого колеса RP. K. = 0,2 м.

Таблица 8.1 – Данные для расчета рулевых управлений GK, Н U P.Y.

PШ, МПа шкворнями, м 4 Определить передаточное число рулевого механизма «Винт-шариковая гайка-рейка-сектор» грузового автомобиля и допустимый диаметр вала сошки по следующим данным: радиус начальной окружности сектора R0 = 6,0 см, шаг винтового канала h = 1,85 см, радиус рулевого колеса RP.K. = 0,25 м.

5 Определить напряжение сжатия в зацеплении рабочей пары рулевого механизма «червяк-ролик» грузового автомобиля при условии, что лишь один гребень ролика находится в зацеплении с червяком. Расчетное усилие PP. K. = 700 Н; угол подъема винтовой линии червяка = 6 0 40 / ; центральные углы контактных площадей 1 = 66 0 и 2 = 60 0 ; наружные радиусы червяка r1 = 2,5 и ролика r2 = 2,7 см; радиус червяка в наиболее узком месте r0 = 2,0 см;

радиус рулевого колеса R P.K. = 22,5 см.

6 Рассчитать на статическую прочность рулевую сошку. Расчетное усилие водителя PP.K. = 700 приложено на радиусе рулевого колеса RP.K. = 0,24 м; передаточное число рулевого механизма U P.M. = 20, КПД P.M. = 0,85. Данные для расчета: длина сошки расчетная l = 19 см, плечо приложения расчетной нагрузки l k = 4,5 см, расстояние до опасного сечения l И = 15,5 см, сечение прямоугольное a b = 4 2,5 см (WU = 0,1 a b ) (W = 0,2 a b ) — моменты сопротивления сечения.

7 Для рулевого управления грузового автомобиля рассчитать на продольную устойчивость продольную тягу. Расчетное усилие на рулевом колесе PP.K. = 700 Н; передаточное число рулевого механизма U P.M. = 18, КПД равно 0,8, радиус рулевого колеса RP.K. = 22 см. Данные для расчета: длина тяги L = 30 см;

d H = 3 см и d b = 2,4 см – наружный и внутренний диаметры тяги; расчетная длина сошки lC = 18 см.

8 Рассчитать номинальную производительность насоса гидроусилителя Q рулевого управления автомобиля, чтобы гидроцилиндр успевал поворачивать управляемые колеса со скоростью большей, чем это в состоянии сделать водитель. Данные для расчета: диаметр силового цилиндра DЦ = 9 см; ход поршня l = 9,5 см; угол поворота рулевого колеса из одного крайнего положения в другое = 1260 0 ; число оборотов рулевого колеса, которое может сделать водитель в секунду = 1,2 с-1; потери на утечку в золотнике Q = 0,05Q ; объемный КПД = 0,85.

9 Определить напряжение сжатия в контактной площади F=1,4 см2 ролика с червяком и напряжение изгиба в опасном сечении сошки. Данные для расчета: усилие приложенное к сошке 17,5 кН, длина сошки расчетная l = 18 см, расстояние до опасного сечения l = 15 см, момент сопротивления сечения WU = 4 см3, угол подъема винтовой линии червяка = 7 0, средний радиус червяка r0 = 2,0 см.

10 Определить напряжение сжатия и критическое напряжение при продольном изгибе рулевой тяги грузового автомобиля при расчетном усилии 11кН. Данные для расчета: длина тяги L = 30 см; d H = 3 см и d b = 2,4 см – наружный и внутренний диаметры тяги.

9 ПОДВЕСКА АВТОМОБИЛЯ

Расчет на прочность деталей подвесок происходит по известным нагрузкам и коэффициентам динамичности. Для расчета на выносливость необходимо знать число и амплитуду колебаний рессор при разных режимах эксплуатации.

При проектировании подвески автомобиля необходимо: выбрать оптимальные характеристики упругих элементов, амортизаторов, стабилизаторов и направляющих устройств; определить размеры всех узлов и деталей подвески; обеспечить требуемые надежность и долговечность деталей. При расчете деталей подвески листовую рессору считают на изгиб, витую пружину — на сжатие, торсион — на кручение, рессорные пальцы — на изгиб и смятие, рычаги направляющего устройства — на изгиб с учётом сжатия. Расчет амортизатора включает построение характеристики амортизатора, определение его конструктивных размеров, параметров калиброванных отверстий и клапанов.

9.1 Основные расчетные формулы Жесткость подвески в средней части характеристики:

где PCT — статическая нагрузка на подвеску, Н;

— частота свободных колебаний кузова, с-1;

Частота колебаний в минуту может быть выражена через статический прогиб F, см: n 300 / F [кол. в мин].

Напряжение изгиба И и прогиб f несимметричной полуэллиптической многолистовой рессоры:

где Рр – расчетная нагрузка, Н;

L, 1, 2 – полная, левая и правая длина рессоры;

– коэффициент прогиба, =1,25 – 1,4 (меньшее значение для рессор с двумя коренными листами);

Е – модуль упругости первого рода, Е=2,2 *105 МПа.

Деформация витков пружины и торсиона круглого сечения Т :

где n, D, d1 – число витков, диаметр пружины и диаметр проволоки;

G — модуль упругости второго рода, G=8,5*104 МПа.

Полный угол крена кузова автомобиля в поперечной плоскости:

где TK = Pb hg — момент, создающий крен кузова, Pb — боковое усилие, h g — высота центра масс;

C1,C 2 — суммарные угловые жесткости передней и задней Угловая жесткость передней CY 1 и задней CY 2 подвесок:

где CП1 и C П2 — вертикальная жесткость передней и задней подвесок (одного колеса);

B1, B3, h1, h2, l1 — размеры подвесок, указанные на рисунке 9.1.

Приведенная угловая жесткость передних Cк1 и задних Cк 2 шин:

где C m1, C m 2 — вертикальная жесткость шины переднего и заднего колес соответственно; B2 — колея задних колес.

Требуемая приведенная жесткость стабилизатора поперечной устойчивости:

где m a — полная масса автомобиля.

Коэффициент апериодичности и сопротивления K CP амортизатора:

где m — масса подрессоренных частей автомобиля;

K O, K C — коэффициенты отбоя и сжатия амортизатора.

Передаточное отношение подвески U П со спиральной пружиной и диаметр проволоки пружины d :

где — касательное напряжение 1000 МПа;

f П — максимальная деформация подвески;

П = — отношение диаметра пружины к диаметру прутка;

G — модуль упругости сдвига, G = 7,8 10 4 МПа.

1 Определить для кузова автомобиля число колебаний в минуту по величине статического прогиба и жесткость подвески в средней части характеристики при снаряженном состоянии автомобиля. Данные для расчета в таблице 9.1.

Таблица 9.1- Данные для расчета подвески автомобиля Автомобиль Статический прогиб подвески Статическая нагрузка на подвеску 2 Определить статический прогиб и жесткость основной рессоры задней подвески грузового автомобиля при нагрузке на рессору P = 6650 H. Данные для расчета: длина рессоры L = 180 см; l1 = 100, l2 = 80 см; число листов n = 13 ; толщина h = 1,1 см и ширина b = 6,5 см каждого листа; коэффициент деформации = 1,3.

3 Рассчитать полный угол крена кузова легкового автомобиля при действии боковой силы Pб = 12500 H и определить угловую жесткость стабилизатора, обеспечивающего допустимый крен кузова автомобиле = 0,1 рад. Данные для расчета (рисунок 9.1): B1 = 1,47 м; B2 = 1,42 м; B3 = 1,02 м; hg = 0,7 м; h1 = 0,23 м;

l1 = 1,3 м; h2 = 0,25 м; C П1 = 19 кН/м; C П2 = 20 кН/м; C Ш = 180 кН/м; Ga = 18,25 кН.

4 Рассчитать число рабочих витков пружины и передаточное отношение подвески. Данные для расчета: средняя жесткость подвеска C П = 21 кН/м, максимальная деформация подвески f П = 14,8 мм, диаметр проволоки d = 1,3 см, коэффициент отношения диаметров = 6,9.

5 Рассчитать на прочность спиральную пружину подвески легкового автомобиля. Данные для расчета: максимальная статическая нагрузка P = 3350 H ;

средний диаметр пружины D = 25 см и диаметр прутка d = 1,25 см, коэффициент напряжения кручения K = 1,2.

6 При заданной жесткости торсиона C = 16,5 кН/м определить его длину, если диаметр торсиона d = 5,8 см.

7 Для грузового автомобиля рассчитать жесткость и напряжение изгиба задней основной рессоры. Данные для расчета: длина рессоры L = 141 см, ширина b = 7,7 см, толщина h = 0,95 см и число n = 16 листов; статическая нагрузка P = 25 кН; коэффициент прогиба = 1,25.

8 Определить для телескопического амортизатора приведенные коэффициенты сопротивления при сжатии K C и отдачи K O из условия, что коэффициент апериодичности равен: а) = 0,22 ; б) = 0,25 ; в) = 0,28. Данные для расчета: нагрузка на переднюю ось 26 кН, жесткость подвески 2 C = 260 кН/м. Характеристика амортизатора несимметричная K C = 0,2 K O.

9 Рассчитать коэффициент сопротивления амортизатора при сжатии и при отдаче, если по характеристике амортизатора максимальное усилие отбоя FO = 4 кН, сжатия FC = 1,2 кН при скорости поршня V = 0,524 м/с. Показатель степени i = 2.

10 Определить диаметр спиральной пружины из проволоки d = 1,5 см, при максимальном напряжении в пружине = 1000 МПа. Данные для расчета: сила действующая на пружину 2500 Н, максимальная деформация подвески 109 мм, передаточное отношение направляющего устройства подвески 2,5.

1 Автомобили. Конструкция, конструирование и расчет. Трансмиссия/ Под ред. А.И. Гришкевича. — Минск: Высш. шк., 1985. – 240с.

2 Вахламов В.К. Автомобили. Конструкция и элементы расчета: Учебник для студентов вузов. – М.: Академия, 2006. – 479с.

3 Гришкевич А.И., Ломако Д.М., Автушко В.П. и др. Автомобили.

Конструкция, конструирование и расчет. Системы управления и ходовая часть.

— Минск: Высш. шк., 1987. — 200 с.

4 Лукин П.П., Гаспарянц Г.А., Родионов В.Ф. Конструирование и расчет автомобиля. — М.: Машиностроение, 1984. — 376 с.

5 Цитович И.С., Каноник И.В., Вавуло В.А. Трансмиссии автомобилей. Минск: Наука и техника, 1979. — 256 с.

6 Нарбут А.Н. Автомобили: Рабочие процессы и расчет механизмов и систем: Учебник для студ. высш. учеб. заведений. – М.: Издательский центр «Академия», 2007. -256 с.

7 Некрасов в.И., Шпитко Г.Н. Узлы деления и отбора мощности: дифференциалы, раздаточные коробки, валы и коробки отбора мощности: Учебное пособие. – Курган-Сургут, 2010.

8 Проектирование полноприводных машин: В 3 т. /Под ред.

А.А. Полунгяна — М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2008.

9 Скутнев В.М. Основы конструирования и расчета автомобиля: Учебное пособие.- Тольятти: Тольяттинский государственный университет, 2010. – 254с.

10 Шарипов В.М. Конструирование и расчет тракторов: Учебник для студентов вузов.- 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 2009. – 752с.

КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ АВТОМОБИЛЯ И ТРАКТОРА

для студентов специальностей 190201, 190109.65, направления _ РИЦ Курганского государственного университета.

640669, г. Курган, ул. Гоголя, 25.

Курганский государственный университет.

«Юрий Анатольевич Александровский. Пограничные психические расстройства Учебное пособие. Оглавление Об авторе Предисловие Раздел I. Теоретические основы пограничной психиатрии. Общее понятие о пограничных формах психических расстройств (пограничных состояниях). 6 Краткий исторический очерк Системный анализ механизмов психической дезадаптации, сопровождающей пограничные психические расстройства. Основные подсистемы единой системы психической адаптации Барьер психической адаптации и. »

«Федеральное агентство морского и речного транспорта Морской государственный университет имени адмирала Г. И. Невельского Кафедра психофизиологии и психологии труда в особых условиях НЕЙРОФАРМАКОЛОГИЯ: СИСТЕМАТИКА ПСИХОТРОПНЫХ СРЕДСТВ, ОСНОВНЫЕ КЛИНИЧЕСКИЕ И ПОБОЧНЫЕ ЭФФЕКТЫ Учебное пособие Рекомендовано методическим советом Морского государственного университета В качестве учебного пособия для студентов Специальности 0204, 0313 направление 5210 Составила М. В. Чеховская Владивосток 2007 УДК. »

«Министерство образования Российской Федерации Дальневосточный государственный технический университет (ДВПИ им. В.В. Куйбышева) Курбатова О.А., Харин А.З. ИСТОРИЯ РАЗВИТИЯ ГОРНОЙ МЕХАНИКИ Учебное пособие Рекомендовано Дальневосточным региональным учебно-методическим центром в качестве учебного пособия для студентов специальности 170100 Горные машины и оборудование вузов региона Владивосток 2004 УДК 622.2(091) К 93 Курбатова О.А., Харин А.З. История развития горной механики: Учеб. пособие.-. »

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ ИНСТИТУТ ХОЛОДА И БИОТЕХНОЛОГИЙ А.Ю. Григорьев, Ю.С. Молчанов ТЕОРИЯ МЕХАНИЗМОВ И МАШИН СТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ МЕХАНИЗМОВ Учебно-методическое пособие Санкт-Петербург 2014 1 УДК 621.01 Григорьев А.Ю., Молчанов Ю.С. Теория механизмов и машин. Структурный анализ механизмов: Учеб.-метод. пособие. СПб.: НИУ ИТМО; ИХиБТ, 2014. 30 с. Изложены. »

«Г. И. Тихомиров Технологии обработки воды на морских судах Федеральное агентство морского и речного транспорта РФ Федеральное бюджетное образовательное учреждение Морской государственный университет им. адм. Г. И. Невельского (ФБОУ МГУ) Тихомиров Г. И. ТЕХНОЛОГИИ ОБРАБОТКИ ВОДЫ НА МОРСКИХ СУДАХ Курс лекций Рекомендовано методическим советом ФБОУ МГУ в качестве учебного пособия для обучающихся по специальности 180405.65 – Эксплуатация судовых энергетических установок Владивосток 2013 УДК. »

«Министерство образования и науки Российской Федерации Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б. Н. Ельцина Физика Квантовая оптика. Элементы квантовой механики. Физика атома и атомного ядра Методические указания и задания к контрольной работе № 4 по трех- и четырехсеместровому курсам физики для студентов заочной формы обучения технических специальностей Екатеринбург УрФУ 2010 1 УДК 530(075.8) Составитель Г. В. Сакун Научный редактор проф., д-р физ.-мат. наук А. В. »

«Министерство аграрной политики и продовольствия Украины Государственное агентство рыбного хозяйства Украины Керченский государственный морской технологический университет Кафедра Электрооборудование судов и автоматизация производства ТЕХНОЛОГИЯ ЭЛЕКТРОМОНТАЖНЫХ РАБОТ Конспект лекций для студентов направления 6.070104 Морской и речной транспорт специальности Эксплуатация судового электрооборудования и средств автоматики, направления 6.050702 Электромеханика специальности Электромеханические. »

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ ИНСТИТУТ ХОЛОДА И БИОТЕХНОЛОГИЙ Т.Е. Бурова ХИМИЯ ВКУСА, ЦВЕТА И АРОМАТА Учебно-методическое пособие Санкт-Петербург 2014 УДК 664.8.037 Бурова Т.Е. Химия вкуса, цвета и аромата: Учеб.-метод. пособие / Под ред. А.Л. Ишевского. СПб.: НИУ ИТМО; ИХиБТ, 2014. 28 с. Изложены цели, основные задачи и содержание дисциплины Химия вкуса, цвета и. »

«Учебное пособие Физика и химия полимеров Санкт-Петербург 2010 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ В.В. Зуев, М.В. Успенская, А.О. Олехнович Физика и химия полимеров Учебное пособие Санкт-Петербург 2010 2 Зуев В.В., Успенская М.В., Олехнович А.О. Физика и химия полимеров. Учеб. пособие. СПб.: СПбГУ ИТМО, 2010. 45 с. Пособие соответствует государственному образовательному стандарту. »

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА Часть I Методические указания и контрольные задания Пенза 2002 УДК 531.3 (075) И85 Методические указания предназначены для студентов специальности 180200 Электрические и электронные аппараты и других специальностей очного и заочного обучения и содержат контрольные задания для самостоятельной работы студентов по темам Растяжение и сжатие, Статически неопределимые системы, Геометрические. »

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ ИНСТИТУТ ХОЛОДА И БИОТЕХНОЛОГИЙ Н.В. Камышова ОСНОВЫ МЕТРОЛОГИИ, СТАНДАРТИЗАЦИИ И СЕРТИФИКАЦИИ Учебно-методическое пособие Санкт-Петербург 2013 УДК 006.91 Камышова Н.В. Основы метрологии, стандартизации и сертификации: Учеб.-метод. пособие. СПб.: НИУ ИТМО; ИХиБТ, 2013. 26 с. Даны рабочая программа, рекомендации по выполнению. »

«Методические рекомендации по использованию набора ЦОР Химия для 11 класса Авторы: Черникова С. В., Федорова В. Н. Тема 1. Строение атома Урок 1. Атом – сложная частица Цель урока: на основе межпредметных связей с физикой рассмотреть доказательства сложности строения атома, модели строения атома, развить представления о строении атома. На данном уроке учитель актуализирует знания учащихся об атоме, для чего организует изучение и обсуждение ЦОР Развитие классической теории строения атома. »

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ, МОЛОДЕЖИ И СПОРТА УКРАИНЫ ОДЕССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ В КАТОВИЦАХ МЕЖДУНАРОДНЫЕ ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ОТНОШЕНИЯ: ТЕОРИЯ И ПОЛИТИКА УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ 2-е издание, переработанное и дополненное Под редакцией доктора экономических наук, профессора, академика АЭН Украины Ю. Г. Козака Рекомендовано Министерством образования и науки Украины как учебное пособие для студентов высших учебных заведений Киев – Катовице Центр учебной. »

«Ю.А. Стекольников, Н.М. Стекольникова ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В ТЕХНОЛОГИИ МАШИНОСТРОЕНИЯ Учебное пособие Издательство Елецкого университета 2008 УДК 620.197 Стекольников Ю.А., Стекольникова Н.М. Физико-химические процессы в технологии машиностроения: Учеб. пособие.— Елец: Издательство Елецкого государственного университета имени И.А. Бунина, 2008 ISBN 5-7455-0886-8 В пособии излагаются общие сведения о коррозии металлов и сплавов: механизм и кинетика химической и электрохимической коррозии. »

«РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ ОБРАЗОВАНИЯ Государственное научное учреждение ИНСТИТУТ ОБРАЗОВАНИЯ ВЗРОСЛЫХ РАО КНИГА 1. СОВРЕМЕННЫЕ АДАПТИВНЫЕ СИСТЕМЫ И ТЕХНОЛОГИИ ОБРАЗОВАНИЯ ВЗРОСЛЫХ ПОД РЕДАКЦИЕЙ В.И.ПОДОБЕДА, А.Е.МАРОНА С А Н К Т-ПЕ Т Е РБУРГ 2004 1 УДК 370.1 Печатается по решению Редакционно-издательского совета ГНУ ИОВ РАО Практическая андрагогика. Методическое пособие. Книга 1. Современные адаптивные системы и технологии образования взрослых / Под ред. д.п.н., проф. В.И.Подобеда, д.п.н., проф. »

«Ю.А. Курганова МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ОМД: краткий исторический экскурс, основы и тенденции развития По курсу История развития машиностроения Ульяновск 2005 1 Федеральное агентство по образованию Ульяновский государственный технический университет Ю. А. Курганова ОМД: краткий исторический экскурс, основы и тенденции развития Методические указания для студентов специальности 1204 Машины и технология обработки металлов давлением Ульяновск 2005 2 УДК 621(09)(076) ББК 34я К Одобрено секцией. »

«Под ред. Джоанны Роджерс Под ред. Роджерс, Д. Гейткипинг. Механизмы контроля на вход в систему социальной защиты детей: теоретическое обоснование и первый опыт. Том 1. — Санкт-Петербург, КиНт-принт, 2010. — 168 с. ISBN 978-5-904778-02-6 Данная книга знакомит читателя с системой гейткипинга и опытом ее практического применения. Авторы глав убеждены в том, что гейткипинг является средством контроля на входе в систему социальной защиты детей и обеспечения выхода из нее. Гейткипинг — это. »

«Министерство образования Российской Федерации Иркутский государственный технический университет ФИЗИКА Учебное пособие для студентов заочной формы обучения технических вузов Издательство Иркутского государственного технического университета 2001 УДК 53 (075.8) Рецензенты: Кафедра теоретической физики, Иркутский государственный университет, зав. кафедрой, доктор физ.-мат. наук, профессор Валл А.Н., Иркутский институт инженеров транспорта, доктор физ.-мат. наук, профессор Саломатов В.Н. Ведущий. »

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ А.А. Санников Н.В. Куцубина А.М. Витвинин НАДЕЖНОСТЬ МАШИН ТРИБОЛОГИЯ И ТРИБОТЕХНИКА В ОБОРУДОВАНИИ ЛЕСНОГО КОМПЛЕКСА Допущено УМО по образованию в области лесного дела в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся по специальности и 1504.05 (170400) Машины оборудование лесного комплекса Екатеринбург УДК 620.179. Рецензенты: кафедра Мехатронные системы Ижевского. »

«В.А. БРИТАРЕВ, В.Ф.З АМЫШЛЯЕВ ГОРНЫЕ МАШИНЫ И КОМПЛЕКСЫ Допущено Министерством высшего и среднего специального образования СССР в качестве учебного пособия для учащихся горных техникумов МОСКВА НЕДРА 1984 Бритарев В. А., Замышляев В. Ф. Горные машины и комплексы. Учебное пособие для техникумом.—М.: Недра, 1984, 288 с. Описаны конструкции и принцип работы основных пиши горних машин, получивших наибольшее распространение па открытых горных разработках. Рассмотрены перспективные направления. »

© 2013 www.diss.seluk.ru — «Бесплатная электронная библиотека — Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.

Источник Источник http://texdiplom.ru/uchebnye-materialy/konstruirovanie-i-raschet-mashin
Источник Источник http://diss.seluk.ru/m-mehanika/30000395-1-konstruirovanie-i-raschet-avtomobilya-i-traktora-sbornik-zadach-metodicheskie-ukazaniya-provedeniyu-prakticheskih-zanyatiy-dlya-studento.php